脫硝系統(tǒng)噴氨優(yōu)化調(diào)整在火電機組中的應(yīng)用
針對脫硝系統(tǒng)投運后出現(xiàn)的噴氨量不均、氨逃逸增加, 容易造成空預(yù)器堵塞的問題, 通過噴氨均勻性調(diào)整試驗, 結(jié)合試驗數(shù)據(jù)進行分析, 優(yōu)化脫硝系統(tǒng)噴氨量,  使系統(tǒng)用氨量有所下降, 空預(yù)器差壓也得到有了效控制, 從而確保機組長周期安全運行。
 
0 引言
 
脫硝系統(tǒng)運行中, 由于噴氨量不均, 會引起脫硝系統(tǒng)局部氨逃逸增加, 氨氣與煙氣中SO2反應(yīng)產(chǎn)生硫酸氫銨容易附著在空預(yù)器受熱面, 造成空預(yù)器堵塞,  從而使系統(tǒng)阻力增加, 引風機出力受限, 影響機組帶負荷, 嚴重時還會引起引風機搶風, 造成設(shè)備損壞事故。因此, 解決好脫硝系統(tǒng)氨逃逸問題,  是解決空預(yù)器堵塞的重點。
pH做為基本的污水指標，勢必成為供求的熱點，這對廣大的E-1312 pH電極制造商，比如美國BroadleyJames來說是個重大利好。美國BroadleyJames做為老牌的E-1312 pH電極制造商，必將為中國的環(huán)保事業(yè)帶來可觀的經(jīng)濟效益。我們美國BroadleyJames生產(chǎn)的E-1312 pH電極經(jīng)久耐用，質(zhì)量可靠，測試準確，廣泛應(yīng)用于各級環(huán)保污水監(jiān)測以及污水處理過程。
1 設(shè)備情況
 
山西臨汾熱電有限公司2×300 MW機組鍋爐為東方鍋爐股份有限公司制造,  型號為DG1060/17.4-Ⅱ4型。鍋爐為亞臨界參數(shù)、四角切圓燃燒方式、自然循環(huán)汽包鍋爐, 單爐膛∏型布置, 燃用煙煤, 一次中間再熱, 平衡通風、固態(tài)排渣,  全鋼架懸吊結(jié)構(gòu), 爐頂帶金屬防雨罩。選擇性催化還原技術(shù)SCR (ive catalytic reduction)  脫硝裝置是由山東三融科技有限公司生產(chǎn), 催化劑采用兩用一備模式。除塵器采用一電兩袋,  由福建龍凈電力環(huán)保設(shè)備廠提供;正壓氣力干式除灰系統(tǒng)由鎮(zhèn)江紐普蘭氣力輸送有限公司提供。鍋爐以*大連續(xù)負荷BMCR (boiler maximum  continuous rate) 為設(shè)計參數(shù), 鍋爐的*大連續(xù)蒸發(fā)量為1060t/h;機組電負荷為300 MW (即額定工況) 時, 鍋爐的額定蒸發(fā)量為1009  t/h。
 
1.1 脫硝系統(tǒng)運行中存在的主要問題
 
目前2臺鍋爐噴氨量差別較大, 2號機組存在空預(yù)器B側(cè)運行易堵塞、噴氨管道及噴口設(shè)計不合理、氨與煙氣混合不均勻等問題。
 
通過試驗前數(shù)據(jù)分析, 鍋爐負荷穩(wěn)定, 在SCR反應(yīng)器的入口煙道截面, 利用網(wǎng)格法進行測試各點的流速, SCR入口煙道流場分布見表1。
 
由表1可以看出, SCR入口煙道A側(cè)靠近鍋爐中心線區(qū)域, 煙氣平均流速為13.3 m/s, 大于煙道外側(cè)區(qū)域煙氣平均流速11.7  m/s;SCR入口煙道B側(cè)靠近鍋爐中心線區(qū)域煙氣平均流速為13.8 m/s, 大于煙道外側(cè)區(qū)域煙氣平均流速11.2 m/s。因此,  SCR入口流場分布為:靠近鍋爐中心線區(qū)域煙氣流速大, 煙道外側(cè)區(qū)域煙氣流速小。
 
由表1可以看出, SCR入口煙道A側(cè)靠近鍋爐中心線區(qū)域煙氣平均流速為13.3 m/s, 大于煙道外側(cè)區(qū)域煙氣平均流速11.7  m/s;SCR入口煙道B側(cè)靠近鍋爐中心線區(qū)域煙氣平均流速為13.8 m/s, 大于煙道外側(cè)區(qū)域煙氣平均流速11.2 m/s。因此,  SCR入口流場分布為:靠近鍋爐中心線區(qū)域煙氣流速大, 煙道外側(cè)區(qū)域煙氣流速小。
 
表1 SCR入口煙道流場及脫硝裝置出口NOx及NH3逃逸濃度分布
 
 
 
1.2 噴氨量不均對下游設(shè)備的影響
 
由于噴氨量不均, 導致氨在脫硝反應(yīng)器存在局部反應(yīng)不良, 氨逃逸量增加, 使過量氨與煙氣中的硫化物反應(yīng), 生成硫酸氫銨, 沉積在下游設(shè)備上,  使煙道阻力增加, 影響機組帶負荷, 對設(shè)備安全運行帶來較大影響。
 
SCR反應(yīng)器出口NOx分布均勻性較差的主要原因是煙道流場分布不均勻, 而噴氨格柵AIG (ammonia injection grid)  各閥門開度沒有一定的指導原則, 噴氨流量分布不能適應(yīng)煙氣量分布狀況。為了減少NOx濃度分布偏差, 避免局部氨逃逸超標,  須對AIG各閥門開度進行優(yōu)化調(diào)整。
 
機組大修前, 空預(yù)器差壓嚴重偏離設(shè)計值, 造成引風機電流偏高, 影響機組帶負荷需要, 機組檢修過程中, 對空預(yù)器進行了高壓水沖洗,  并對部分損壞換熱原件進行更換后, 空預(yù)器差壓有了明顯下降, 但在運行中氨逃逸造成空預(yù)器堵塞問題仍是影響機組長周期安全運行的主要問題。
 
2 主要原因分析
 
在機組230MW工況下, 鍋爐蒸發(fā)量為700t/h左右工況下進行優(yōu)化前的摸底試驗, 試驗過程中, 在每臺反應(yīng)器進出口同時測試了NOx濃度,  并在反應(yīng)器出口測試了NH3逃逸濃度, 初步評估脫硝裝置的效率和按氨噴射流量分配狀況。詳細測試結(jié)果見表4。